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Linea MT. 12,00 7,00 7,4 5,0 1,0 0,4 gmed11,40 kV/cm gmax12,95 kV/cm R'0,020 /km X'0,269 /km Y'4,171µS/km Zna 254 Linea ad una terna a 380 kV.

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12,00 7,00 7,4 5,0 1,0 0,4 gmed11,40 kV/cm gmax12,95 kV/cm R'0,020 /km X'0,269 /km Y'4,171µS/km Zna 254 Linea ad una terna a 380 kV a conduttori trinati.

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1 Linea MT

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7 12,00 7,00 7,4 5,0 1,0 0,4 gmed11,40 kV/cm gmax12,95 kV/cm R'0,020 /km X'0,269 /km Y'4,171µS/km Zna 254 Linea ad una terna a 380 kV a conduttori trinati 10,00 conduttori All-Acc xØ 31,5 sez 3x520

8 gmed =11,31 kV/cm gmax =11,31 kV/cm R'= 0,117 /km X'= 0,399 /km Y'= 2,826µS/km Zna375,8 Linea ad una terna a 132 kV 3,5 2,9 2,00 3,0 6,00 freccia 9,00 franco 9,00 conduttori All-Acc 26+7 Ø 22,8 sez 265

9 Cavo per alta tensione condotto olio conduttore isolante schermi isolante esterno (cintura) armatura metallica guaina esterna

10 CAVO PER AT TRIPOLARE materiale di riempimento

11 CAVO PER MT TRIPOLARE conduttore settoriale

12 CAVO PER BT TRIPOLARE

13 Blindosbarra b Blindo di MT

14 MW cavi linee aeree BT MTAT COSTI RELATIVI PER GLI ELETTRODOTTI

15 Elementi di impatto occupazione del territorio inquinamento elettromagnetico radio-interferenza e rumore per effetto corona impatto visivo

16 i circuiti equivalenti di un tratto di linea elettrica di lunghezza elementare

17 s s t t r r V Q Q I d P H E H = f( I,1/d) E = g(V,1/d)

18 1 I dl

19 I 1 I 2 I 3 I 2 +dI 2 I 3 I 3 I 1 I 1 V 1 V 2 V 3 V 1 V 1 V 3 V 3 V 2 V 2 dl

20 -dV 1 = dZ 11 I 1 + dZ 12 I 2 + dZ 13 I 3 -dV 2 = dZ 21 I 1 + dZ 23 I 2 + dZ 23 I 3 -dV 3 = dZ 31 I 1 + dZ 32 I 2 + dZ 33 I 3 |dZ f |= dZ 11 dZ 12 dZ 13 dZ 21 dZ 12 dZ 23 dZ 31 dZ 32 dZ 33 |-dV f |=|dZ f ||I f |

21 Z 11 Z 12 Z 13 Z 21 Z 12 Z 23 Z 31 Z 32 Z 33 Z ik = dZ ik /dl |Z f |= |dZ f |=|Z f |dl |-dV f |=|Z f ||I f |dl

22 -dI 1 = dY 11 V 1 +dY 12 V 2 +dY 13 V 3 -dI 2 = dY 21 V 1 +dY 22 V 2 +dY 23 V 3 -dI 3 = dY 31 V 1 +dY 32 V 2 +dY 33 V 3 dY 11 dY 12 dY 13 dY 21 dY 12 dY 23 dY 31 dY 32 dY 33 |dY f |= |-dI f |=|dY f ||V f |

23 Y 11 Y 12 Y 13 Y 21 Y 12 Y 23 Y 31 Y 32 Y 33 Y ik = dY ik /dl |Y f |= |dY f |=|Y f |dl |-dI f |=|Y f ||V f |dl

24 Z ik ° Y ik -1 |||||| - | dV f | = | Z f || I f | dl | -|d I f | = | Y f || V f | dl { |Z f | ° | Y f | -1 Zdl Ydl

25 le auto e mutue impedenze longitudinali per unità di lunghezza di un fascio di conduttori paralleli al suolo

26 I 1 s l t 1 n

27 I 1 s l t 1 n I s I t I n I r I 1 r i

28 I 1 s l t I s s I s * l V2V2 s V1V1 s Z ss-g V1V1 s V2V2 s

29 I 1 s l t I t t I t * l Z st-g V2V2 s V1V1 s V1V1 s V2V2 s

30 I 1 s l t 1 n Z c-g

31 Z = ss-g Z st-g Z ts-g Z

32 I 1 s l t 1 n I s I t I n I r I 1 r i g Z c-g

33 I 1 s l t 1 n I s I t I n I r I 1 r i g Z c-g

34 I 1 I s * l Z ss-g I s s l R s +R +j L s-gg V2V2 s V1V1 s V1V1 s V2V2 s s t g

35 I t * l Z st-g R + j M st-gg V2V2 s V1V1 s s t I t t l g V1V1 s V2V2 s

36 R cc = k c S R ca = k 1 k 2 R cc k 1 = f form (S.f) = C form (S.f) 1,8 k2k2 = 1,1 per conduttori all-acciaio a numero dispari di strati

37 fase 1 fase 2 fase 3 a c b

38 a c b fase 1 fase 2 fase 3 Z 12 = Z ab +Z bc +Z cd 3 1/3

39 = Z 12 Z ab +Z bc +Z ca 3 Z 12 = 3RgRg + j o 4 2(ln + / 3 j o 4 2ln j o 4 2ln DgDg 2 r x D ab D bc D ca 3 D = RgRg + = RgRg + ln D g 2 r g D bc ln ) g D g 2 r D ca D g 2 + r g D ab r g D 2 g D ab D bc D ca 3 D R' g +j o 2ln D g 2 D ab.r g Z ab = [ ]

40 j o 4 2ln Z 33 =Z 22 =Z 11 Z a == R+R x + Z 31 = Z 23 = Z 12 Z m = r g D 2 g r DD ca 3 D = bcab D Z ' d = R'+j o 4 2ln D r

41 le auto e mutue impedenze longitudinali per unità di lunghezza di una linea con conduttori in fascio

42 1 n i k D DiDi D ik D ik << D i D i = D r r eq I/n I I I rxrx rxrx

43 a r eq = n D i1...r...D ik...D in r eq = ( n r a n-1 ) 1/n r eq.r x D2D2 o 2 Z= - V/I=R/n+R x + j ln r

44 le auto e mutue ammettenze trasversali per unità di lunghezza di un fascio di conduttori paralleli al suolo

45 s l 1 n t r V1V1 VsVs VrVr VtVt VnVn

46 s 1 n t r VsVsVsVs QtQtQtQt |V c |=| p cc | |Q c | V s = p s1 Q p st Q t +... p ss Q s +... p sn Q n V s = p st Q t

47 s 1 n t r VsVsVsVs QtQtQtQt Q s = b s1 V b st V t +... b ss V s +... b sn V n Q s = b st V t |Q c |=| b cc | |V c |

48 s l 1 n t r V1V1V1V1 VsVsVsVs VrVrVrVr VtVtVtVt VnVnVnVn Q1Q1Q1Q1 QsQsQsQs QrQrQrQr QtQtQtQt QnQnQnQn |V c |=| p cc | |Q c | | b cc |= | p cc | -1

49 Y 11 Y 12 Y 13 Y 21 Y 12 Y 23 Y 31 Y 32 Y 33 Y ik = dY ik /dl |Y f |= |dY f |=|Y f |dl |-dI f |=|Y f ||V f |dl

50 s l t V s Y = ss-g * l V s I2I2 s I1I1 s I2I2 s I1I1 s

51 s l t VtVt Y = st-g * l V t I2I2 s I1I1 s I2I2 s I1I1 s

52 Y = j ss-g Q s V s Y = j st-g Q s V t b = ss-g Q s V s Q s V t b = st-g Y = j ss-g b Y = j st-g b |Y | = j c-g |b |= |p | -1 c-g

53 pa=pa= 2 o 1 ln r 1 2 o ln pm=pm= D D p d D 2 o 1 ln r

54 YdYd j 2 o D ln r Z d =R+j o 4 2ln D r D = D 12 D 13 D 23 3

55 Z c kV 132 kV 20 kV 0 0,2 0,4 0, kV 132 kV 20 kV R/X D/r


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